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　　2、1北 京国家能源局公告2021年第1号国家能源局批准水电工程建设征地移民安置综合设计规范 等320项能源行业标准（附件1）、Carbon steel and low alloy steel for pressurized water reactor nuclear power plants-Part 7: Class 1,2,3 plates等113项能源行业标准外文版（附件2）、水电 工程水生生态调査与评价技术规范等5项能源行业标准修改通 知单（附件3），现予以发布。附件.行业标准目录2. 行业标准外文版目录3. 行业标准修改通知单国家能源局2021年1月7日附件1:行业标准目录序号标准编号

　　3、标准名称代替标准采标号出版机构批准日期实施日期226DL/T5593-2021发电厂调节 阀选型设计 规程中国计划出版社2021-01-072021-07-01* *1刖5根据国家能源局关于下达2015年能源领域行业标准制（修） 订计划的通知（国能科技2015283号）的要求，标准编制组经广 泛调査研究，认真总结了调节阀在设计和运行方面的经验，同时参 考了国内外现行的有关标准及技术资料，并在广泛征求意见的基 础上，制定本标准。本标准的主要技术内容有：总则、术语、基本规定、调节阀的选 型原则、调节阀的选型计算、执行机构选型等。本标准由国家能源局负责管理，由电力规划设计总院提出，由 能源行业发电设

　　4、计标准化技术委员会负责日常管理，由东北电力设 计院有限公司负责具体技术内容的解释。执行过程中如有意见或 建议，请寄送电力规划设计标准化管理中心（地址:北京市西城区安 德路 65 号，邮政编码:100120,邮箱：bz_zhongxineppei. com）。本标准主编单位，东北电力设计院有限公司本标准参编单位：西北电力设计院有限公司本标准主要起草人员：刘启军石磊陶永成粘志宇王鹏鹰彭征宇崔凯平刘欣康为远林忠权本标准主要审査人员：赵敏马欣强杨晓杰董伦雄阮刚杨强刘利邓成刚臧杰立谢桂玲卢婉珍徐蕾闫斌陈宝张永标1 总则 （1 ）2 术语 （2 ）3 基本规定（4 ）4调节阀的选型原则 （5 ）4. 1

　　5、一般规定（5 ）4.2调节阀类型的选择 （5 ）4.3调节阀材料的选择 （6 ）4.4调节阀流量特性的选择 （6 ）5调节阀的选型计算（8 ）5. 1 一般规定 （8 ）5.2调节阀压差计算（8 ）5.3调节阀流量系数计算 （9）5.4调节阀可调比验算 （13 ）5.5调节阀开度验算（13 ）6 执行机构选型 （15 ）6. 1般规定 （15 ）6.2 执行机构的选择（15）附录A 物理常数 （17）附录B 调节阀类型修正系数 （18）附录C气体压缩系数（20）本标准用词说明 （21）引用标准名录（22 ）附:条文说明（23）Contents1 General provisions ( 1 )

　　9、定本标准。1.0.2本标准适用于发电厂中蒸汽、水、油及天然气系统的调节阀选型及计算，不适用于核电厂核岛部分的调节阀选型设计。1.0.3发电厂调节阀的选型和计算除应符合本标准的规定外，尚 应符合国家现行有关标准的规定。2术 语2.0.1 调节阀 control valve过程控制系统中由动力操纵来调节流体流量的装置。它由执 行机构和阀门组成。执行机构能按照控制系统发出的信号，改变 阀门内部节流件的位置。2.0.2执行机构actuator将信号转换成相应的运动，改变控制调节阀内部调节机构（节 流件）位置的装置或机构。该信号或驱动力可以是气动、电动、液 动或它们的任意一种组合。2. 0. 3 基本误

　　10、差intrinsic error调节阀的实际上升、下降特性曲线与规定的特性曲线之间的 最大偏差，用调节阀额定行程的百分数表示。2. 0. 4 回差 hysteresis error同一输人信号上升和下降的两个相应行程值间的最大差值， 以额定行程的百分数表示。2. 0. 5 死区 dead band输人信号正、反方向变化不致引起阀门流量有任何可察觉变 化的有限区间，以调节阀输入信号量程的百分数表示。2.0.6 行程 travel阀内节流件从关闭位置起的位移。2.0. 7 额定行程rated travel节流件从关闭位置到指定全开位置上的位移。2. 0. 8 额定行程偏差 rated travel

　　11、 error实际行程与额定行程之差，用额定行程的百分数表示。2.0. 9 泄漏量 leakage在规定的试验条件下，流体通过安装后处于关闭状态的阀的 流量。2. 0.10 流量系数 flow coefficient用于说明在规定条件下调节阀通流能力的基本系数，目前常 用的流量系数按不同的单位制有Kv和Cv。2. 0.11 额定流量系数 rated flow coefficient额定行程下的流量系数值。2. 0.12 可调比尺。 rangeability调节阀的可调比（可调范围）是指调节阀能够控制的最大流量 Qmax与最小流量Qmin之比，称为可调比尺。2. 0.13 固有可调比 R inhe

　　12、rent rangeability阀门厂提供的可调比是指在阀的前后压差为定值的条件下的 可调比，称为固有可调比K。2. 0.14 实际可调比只tactual rangeability调节阀在实际使用中，当调节阀上压差随串联管道阻力改变 时，调节阀的可调比会发生变化。此时调节阀实际所能控制的最 大流量Qmax与最小流量Qmin2比称为实际可调比尺t。2.0.15 阻塞流 choked flow不可压缩或可压缩流体在流过调节阀时所能达到的极限或最 大流量状态。无论是何种流体，在固定的人口（上游）条件下，阻塞 流可由增大压差不能进一步增加流量加以证实。 5 3基本规定3.0.1调节阀的整机基本误差、

　　13、回差、死区及额定行程偏差应符 合现行国家标准电站调节阀GB/T 10869的有关规定。3. 0.2调节阀的固有流量特性偏差应符合现行国家标准气动调 节阀GB/T 4213的有关规定。3.0.3调节阀正常运行时，在调节阀出口中心线同一水平面下游 lm并距管壁lm处测其噪声，噪声声压级不应大于85dB(A)。3.0.4常闭调节阀泄漏等级不应低于现行国家标准电站调节 阀GB/T 10869中规定的V级，常开调节阀泄漏等级不应低于现 行国家标准电站调节阀GB/T 10869中规定的IV级。3.0.5调节阀的公称压力、公称尺寸等技术要求应符合现行行业 标准电站阀门NB/T 47044的有关规定。3.0.

　　14、6 调节阀的固有流量特性应根据使用条件确定，可采用线 性、等百分比、快开等流量特性。3.0.7调节阀选型应符合现行行业标准电站调节阀选用导则 DL/T 1536的有关规定。3.0.8调节阀电动和气动执行机构的工作条件应分别符合国家 现行标准电站阀门电动执行机构DL/T 641和气动调节阀 GB/T 4213的有关规定。3.0.9调节阀可配用电动、气动和液动执行机构。执行机构的输 出力应分别满足阀门开启、关闭以及调节所需的力或力矩，并应符 合国家现行标准气动调节阀GB/T 4213、工业过程控制系统用 气动长行程执行机构JB/T 5223和工业过程控制系统用普通型 及智能型电动执行机

　　15、构JB/T 8219的有关规定。4调节阀的选型原则4.1 一般规定4.1.1调节阀的设计压力和设计温度不应低于阀门人口连接管 道的设计压力和设计温度。4.1.2当调节阀出入口工作压差大于临界压差时，应选用防闪 蒸、气烛结构的调节阀。4.1.3调节阀的密封和执行机构的选择应按运行中可能出现的 最大压差选择。4.1.4调节阀应进行噪声计算，出现髙噪声工况的调节阀应选择 降噪阀芯。4.2调节阀类型的选择4.2.1调节阀按结构形式可选择直通式、角式、Z形调节阀，根据 系统要求可选择流关式或流开式。4. 2.2当调节阀两端压差较大时，可采用多级降压的方法，保证 每级缩流断面处压力大于液体的饱和蒸汽压力。

　　16、4.2.3调节阀失去动力源或控制信号时的阀位应满足人员和系 统运行安全。4. 2.4锅炉主给水调节阀和给水泵最小流量再循环调节阀宜选 多级降压调节阀。4.2.5加热器正常疏水阀应具有快速关闭功能，加热器事故疏水 阀应具有快速开启功能。4. 2.6在布置许可时，加热器正常疏水阀宜采用角式调节阀，加 热器事故疏水阀宜选择单座直通式调节阀。4. 2.7除氧器水位调节阀宜选用多级降压调节阀。4. 2.8凝结水最小流量再循环调节阀宜采用不小于两级降压的 调节阀。4.2.9冷段至辅汽系统调节阀宜采用直通式调节阀。 4.2.10蒸汽管道疏水阀宜采用截止阀或球阀。4. 2.11大于或等于DN450的低压供热管

　　17、道宜采用蝶形调节阀。4.3调节阀材料的选择4.3.1调节阀阀体及阀内件材料应按设计参数和介质种类选择。 阀门在髙温、高压、低温和腐蚀性条件下运行时，应选择耐高温、耐 高压、耐低温及耐腐蚀性材料。4.3.2阀内件宜采用不锈钢材料。4.3.3出现闪蒸和气蚀工况调节阀的阀体和阀芯应采用髙硬度、 韧性好的材料，宜在密封面堆焊耐蚀合金。4.3.4存在两相流的调节阀阀体宜选择合金钢材料。4. 3. 5调节阀不应采用铸铁材料制作。4.3.6油和天然气系统调节阀材料的选择应符合下列规定：1油系统调节阀应为防爆型，填料应选用防火型，阀门垫片 应选用耐油垫片；2天然气系统调节阀应耐腐蚀、耐磨损，密封材料应具有良

　　18、好的耐烛性、耐磨性、自润性及弹性；3天然气系统调节阀的选择应满足泄漏量的要求，宜采用阀 体全焊式形式。4.4调节阀流特性的选择4.4.1当调节阀调节范围大，阀门开度变化及压差变化较大时， 宜选择等百分比流量特性。4.4.2调节阀前后压差比较稳定时宜选择线两位式调节阀应选择快开流量特性。当调节阀需要同时 具备调节和快速开、关功能时，可选择线调节阀经常运行工况宜在40%70%开度区间内。4. 4.5管道疏水阀应采用两位式控制方式，应能快速开启。4. 4.6除氧器水位调节阀应连续调节，宜选择等百分比流量特性 调节阀。4. 4.7加热器正常疏水阀应连续调

　　19、节，宜选择等百分比流量特性 调节阀；加热器事故疏水阀宜连续调节，选择线性或快开流量特性 调节阀。4.4.8扩容器疏水、水箱补水、热井放水调节阀宜选择两位式、快 开流量特性的调节阀。4.4.9凝汽器连续补水调节阀宜选择连续调节、线性流量特性的 调节阀。4.4.10凝结水泵、给水泵最小流量再循环调节阀宜选择连续调 节、等百分比流量特性的调节阀。4.4.11冷却水系统调节阀宜选择连续调节、线性流量特性的调 节阀。4.4.12油系统调节阀宜选择连续调节、等百分比流量特性的调 节阀。4.4.13天然气系统调节阀宜选择连续调节、线性流量特性的调 节阀。 7 5调节阀的选型计算5.1 一般规定5.1. 1调

　　20、节阀可按最大流量、正常运行流量和最小流量三种工况 选型计算。5.1.2调节阀的流量系数应根据最大流量、正常运行流量和最小 流量工况计算中的最大值选取，并考虑裕量。5.1.3调节阀额定流量系数应根据计算所得的值和选定的调 节阀形式及固有流量特性等，在流量系数标准系列中选择大于Kv 并与之接近一档的流量系数确定K觀，且KJ不大于85%。5.1.4最大流量时调节阀开度不应大于90%，最小流量时调节 阀开度不应小于10%。5.2调节阀压差计算5.2.1调节阀压差应选择调节阀前后最接近的两个压力基本稳 定的压力源作为计算范围。5.2.2当计算管路系统中无动力源时，调节阀前后压差应按下列 公式计算：AP

　　21、= AP总一SAP,(5.2. 2-1)P总-P -P(5.2. 2-2)式中：AP调节阀前后压差(kPa);P.e.计算管路系统总压差(kPa)；Px计算管路管道始端压力(kPa)；Pz计算管路管道终端压力(kPa);SAPf管道及管件的阻力引起压力损失的总和(kPa)。 5.2.3当计算管路系统中介质的动力源需待调节阀两端压差确定后再确定时，应根据所选择的调节阀流量特性及系统特点选定 调节阀压降分配比S值，并依此压降分配比和管路损失按下式确 定调节阀计算压差AP。式中：S压降分配比，指调节阀全开时阀前后压差与系统总压 差之比。S值选定范围宜为0. 150. 5,对于液体

　　22、高 压系统宜取下限；对于气体介质可大于0. 5。5.2.4当系统设备中有静压波动时，还应计及静压波动对计算压 差的影响，应按下式计算： 11 (5. 2.4)式中：j8静压波动系数，可取0. 050. 1;P系统设备静压值（kPa）。5.3调节阀流量系数计算5.3.1流量系数Kv值与Cv值的换算可按下式计算:式中阀的两端压差为0. lMPa，温度为5-C40C的水，在 规定的行程下流经调节阀的特定体积流量（m3/h）；Cv一非国际单位制的调节阀流量系数，是压力下降lpsi, 温度为40F100卞的水在lmin内流经调节阀的美 加仑数（USgal/min）。5.3.2液体

　　23、介质调节阀流量系数的计算应符合下列规定：1紊流条件下带附接管件的液体介质调节阀流量系数应按 下列公式计算：2(P _ff 八)，当AP，当 ZXPFf = 0. 96-0. 28(5. 3.2-2)2(Pl -FfPv)非阻塞流2(P. -FfPv)阻塞流(5. 3. 2-3)式中：KV调节阀流量系数；Ql液体体积流量(m3/h);P.调节阀前液体密度(kg/m3);pjpo流体相对密度(对于15C的水Pl/ft = 1.0);P)调节阀阀前压力(kPa)；Fu调节阀的压力恢复系数，无量纲，与调节阀结构形式 有关，由调节阀厂家提供；Fp调节阀前后管道几何形状系数，无量纲，当

　　24、调节阀前 后无附接管件时FP = 1;Ff液体临界压比系数，阻塞流条件下缩流断面处压力与 人口温度下液体的蒸汽压力之比，可按式(5. 3. 2-2) 计算；Pe绝对热力学临界压力(kPa)；P.调节阀人口液体介质温度所对应的饱和蒸汽压力 (kPa)o2非紊流(层流和过渡流)条件下，当液体流量很低或液体黏 度很髙时，应计算调节阀的雷诺数。当雷诺数Revl0Q00时，调 节阀流量系数可按式(5. 3. 2-1)计算。当雷诺数10000时， 可按国家标准工业过程控制阀 第2-1部分：流通能力 安装条 件下流体流量的计算公式GB/T 17213. 2-2017中附录A中的 公式计算。5.3.3气体介质

　　25、调节阀流量系数的计算应符合下列规定：Qs24. 6 FP P.Y(5.3. 3-1)(5. 3. 3-2)(5. 3.3-3)(5. 3. 3-4)1紊流条件下带附接管件的气体介质调节阀流量系数应按 下列公式计算：Kv= IX,当非阻塞流Xf.Xtp,当X Xtp 阻塞流式中:W气体的质量流量(kg/h)；Qs气体在标准状态下(101. 325kPa，(TC)的体积流量(m3/h)；p气体在Pi和丁1时的密度(kg/m3)；T,调节阀人口气体绝对温度(K);Pi-_阀前气体绝对压力(kPa)；Y膨账系数；Z压缩系数；M气体分子量；Xtp阻塞流条件下带附接管件调节阀的压差比系数；比热比

　　26、系数；FP管道几何形状系数；X压差比，即压差与人口绝对压力之比(P/Pi),应按 式(5. 3. 3-4)进行取值计算。2非紊流(层流和过渡流)条件下，当气体流量很低或气体黏 度很高时，应计算调节阀的雷诺数。当雷诺数RevlOOOO时，调 节阀流量系数可按式(5. 3. 3-1)、式(5. 3. 3-2)或式(5. 3. 3-3)计算。当雷诺数尺ev10000时，可按国家标准工业过程控制阀 第2-1部分:流通能力安装条件下流体流量的计算公式GB/T 17213. 2- 2017附录A中的公式计算。5.3.4两相流介质均匀混合，且其中每一单相流体均未达到阻塞 流条件时，可按下列方法计算两

　　28、流中，当蒸汽占绝大部分时可按式(5. 3. 4-1)进行计算。当液体占绝大部分时调节阀流量系数可按下式计算:+WL3. 16Fl yPl-Fp)(5. 3. 4-5)(5. 5. 2-1) 15 Wl (5.3.4-6) 7T io3a式中Pm 两相流密度(kg/m3)o5.4调节阀可调比验算5.4.1调节阀的额定流量系数选定后，调节阀的实际可调比Rt 应按下式计算：Rt 10 /S(5. 4. 1)式中：调节阀实际可调比。5.4.2当系统中的调节阀实际可调比Rt3即可满足要求。当 压降分配比SO. 3时，可不进行可调比验算。5.4.3在调节阀额定流量系数值选定后，应

　　29、对压降分配比 S进行修正，按下式计算：PS=争、W (5.4.3)() -(f) -1 廣式中：调节阀额定流量系数(m3/h);Kv调节阀计算流量系数(m3/h)。5.5调节阀开度验算5.5.1应根据计算所得流量系数Kv值及选定的额定流量系数 尺_、和调节阀流量特性验证调节阀开度。5.5.2调节阀开度的验算应符合下列规定：1线性流量特性调节阀开度按下式计算：1. 03 XX 100%S2D 一 1vmax 1八 丄kt) -1式中：Z调节阀行程；Lmax调节阀额定行程；R可调比。2等百分比流量特性调节阀开度按下式计算:0. 677 X lg I-1X 100%(5.5. 2-2)6执行机构选型

　　30、6.1般规定6.1.1调节阀执行机构的选型应根据工艺要求、工作环境，并结 合技术经济比较确定。6.1.2调节阀执行机构的接口应满足控制系统要求。6.1.3调节阀执行机构应根据工艺系统的故障安全要求选择保 护功能。6.1.4调节阀执行机构宜选用智能型。6.1.5调节阀执行机构的防护等级应根据调节阀所在工作环境 条件确定。6.1.6调节阀执行机构力矩的选择应满足调节阀门力矩要求，并 应留有适当的裕量。6.1.7调节阀执行机构附件的选配应满足调节阀联锁及控制的 要求。6.2执行机构的选择6.2.1在下列情况下宜选用气动执行机构：1流经调节阀的介质属易燃、易爆或调节阀安装在强腐蚀 性、易燃、易爆的场所

　　31、；2环境条件为高温、潮湿、溅水或有导电性尘埃的场所；3对阀门开关速度有特殊要求的场合。6.2.2气动执行机构应配置过滤减压阀以及监视气源和信号的 压力表，并依据气动执行机构类型及工艺要求配置手动装置、智能 阀门定位器等附件。6.2.3气动执行机构的气源品质应按现行行业标准火力发电厂 热工电源及气源系统设计技术规程DL/T 5455的有关规定 执行。6.2.4电动执行机构的选择应按现行行业标准电站阀门电动执 行机构DL/T 641的有关规定执行。6.2.5调节阀执行机构的故障安全功能应按现行行业标准火力 发电厂热工检测及仪表设计规程DL/T 5512的相关规定执行。6.2.6执行机构应根据控制系

　　32、统设计要求，确定是否配置现场总 线的通信接口及其应符合的数据通信规范。6. 2.7调节阀执行机构与阀门的连接形式和尺寸应符合现行国 家标准多回转阀门驱动装置的连接GB/T 12222和部分回转 阀门驱动装置的连接GB/T 12223的规定。6.2.8电动执行机构配套的电气设备的防爆要求应满足现行国 家标准隔爆型阀门电动装置技术条件GB/T 24922,气动执行机 构配套的电气设备的防爆要求应满足现行国家标准爆炸危险环 境电力装置设计规范GB 50058。-# 附录A物理常数表A物理常数气体和蒸汽符号分子量M (g/mol)气体的 比热比 y比热比 系数 Ft绝对压力Pc (kPa)

　　34、174;0. 8930. 94322119647二氧化硫so264.061.260. 9007822430过热蒸汽18.0161.3150. 注:环境温度和大气压力下的流体常数(不包括蒸汽)。代表性值，准确的特性需要了解确切的组成成分。附录B调节阀类型修正系数表B控制阀类型修正系数Fd、液体压力恢复系数和额定行程下的压差比系数h的典型值控制阀类型阀内件类型流向Fl正TFd球形阀， 单座3V 口阀芯流开或流关0.90. 700. 484V 口阀芯流开或流关0.90. 700.416V 口阀芯流开或流关0.90. 700. 30柱塞形阀芯（

　　38、.51.02.0 3.0 4.05.0102030对比压力P,0.10.2 0.3 0.4 0.51.02.0 3.0 4.0 5.01020308 7 60.0.O.5 4 3 2 1 OO.O.O.O.O.图C气体压缩系数注:对比温度T,=泄放介质的温度(K)介质的临界温度(K)，对比压力Pt =泄放介质的压力(MPa),Am、介质的临界压力(MPa)ttK # 本标准用词说明1为便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度不 同的用词说明如下：1）表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；2）表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”，反面词采用“不

　　39、应”或“不得”；3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为:“应符合 的规定”或“应按执行”。 23 引用标准名录爆炸危险环境电力装置设计规范GB 50058气动调节阀GB/T 4213电站调节阀GB/T 10869多回转阀门驱动装置的连接GB/T 12222部分回转阀门驱动装置的连接GB/T 12223工业过程控制阀 第2-1部分:流通能力 安装条件下流体流 量的计算公式GB/T 17213. 2隔爆型阀门电动装置技术条件GB/T 24922电站阀门电

　　40、动执行机构DL/T 641电站调节阀选用导则DL/T 1536火力发电厂热工电源及气源系统设计技术规程DL/T 5455 火力发电厂热工检测及仪表设计规程DL/T 5512工业过程控制系统用气动长行程执行机构MB/T 5223.工业过程控制系统用普通型及智能型电动执行机构JB/T 8219 电站阀门NB/T 47044 # 中华人民共和国电力行业标准 发电厂调节阀选型设计规程DL/T 55932021条文说明制定说明发电厂调节阀选型设计规程DL/T 55932021,经国家能 源局2021年1月7日以第1号公告批准发布。本标准制定过程中，编制组进行了大量细致的调査研究，总结 了近年来发电厂调节

　　41、阀选型设计、调试运行等方面的实践经验，并 结合国内外调节阀设计、制造新技术的应用情况，对调节阀选型、 选择原则、选型计算及执行机构选型等提出具体规定。为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本 标准吋能正确理解和执行条文规定，编制组按章、节、条顺序编制 了本标准的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意 的有关事项进行了说明。但是，本条文说明不具备与标准正文同 等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握标准规定的参考。 25 1 总 则 (29 )3基本规定 (30 )4调节阀的选型原则 (33 )4.1 -般规定 (33 )4.2调节阀类型的选择 (35)4.3调节阀材料的选

　　42、择 (38 )4.4调节阀流量特性的选择 (38)5调节阀的选型计算 (39)5. 1 一般规定 (39)5.2调节阀压差计算(39)5.3调节阀流量系数计算 (40)5.4调节阀可调比验算 (42 )5.5调节阀开度验算(43 )6执行机构选型 (44)6.1 一般规定 (44 )6.2 执行机构的选择(46) 27 1总 则1.0.2本条明确了本标准的适用范围，本标准中的发电厂是指燃 煤电厂、燃气-蒸汽联合循环电厂、燃油电厂和核电厂的常规岛，不 包括核电厂的核岛部分。1.0.3发电厂调节阀的选型和计算除应符合本标准的规定外，还 应符合国家现行标准工业过程控制阀GB/T 17213.

　　43、1;电站调节 阀GB/T 10869、气动调节阀GB/T 4213、电站调节阀选用导 则DL/T 1536等。 31 3基本规定3.0.1调节阀的基本误差、回差、死区及额定行程偏差等按现行 国家标准电站调节阀GB/T 10869的有关规定执行，除非有特 殊要求，否则调节阀的整机基本误差、回差、死区、额定行程偏差不 应超过表1的规定。表1调节阀的整机基本误差、回差、死区、额定行程偏差（）项目电动调节阀气动调节阀基本误差土 2. 5土 2回差1.52死区30.8额定行程偏差22.53.0.2调节阀的固有流量特性偏差按现行国家标准气动调节 阀GB/T4213的有关规定执行。调节阀固有流量特性包括斜率

　　44、 偏差、流量系数偏差、额定流量系数偏差等。3. 0.3调节阀正常工作时的噪声控制水平与国家现行标准电站 调节阀GB/T 10869和减温减压装置NB/T 47033中的规定 一致。3.0.4 调节阀的泄漏量按现行国家标准电站调节阀GB/T10869中的有关规定执行，具体如表2所示。表2调节阀的泄漏等级及试验方法泄漏等级阀座最大泄漏量试验方法等级I等级110.5%X额定流量A型续表2泄漏等级阀座最大泄漏量试验方法等级m0. 1%X额定流量A型等级IVo.oi%x额定流量A型等级V每毫米通径压差o. IMPa允许泄漏量（水）5X10-12m3/sB型注：1泄漏量试验方法按国家标准电站调节阀GB/T

　　45、 10869-2008中附录C的要 求进行。2泄漏等级I中的泄漏量由用户与制造厂商定。通径是指阀座的内径。3.0.5调节阀的压力-温度额定值、公称压力和公称尺寸按现行 行业标准电站阀门NB/T 47044的有关规定执行。3.0.6调节阀常见的固有流量特性有三种：等百分比、线性、快开 特性，其特性曲线额定行程的百分比（）图1固有阀门特性曲线）快开特性：在阀门刚开启的过程中流通能力增加很快，在 阀门开启到一定程度后，阀门流通能力的增加随阀门的开启将 变慢。(2) 等百分比特性：阀门行程的等量增加产生相同百分比的流 量变化，在行

　　46、程范围的下限部分会提供精确的调节式控制，随着阀 芯渐渐接近全开位置，会快速增加流通能力。(3) 线性特性：阀门流通能力的增加随开度增加成比例增长。(4) 其他特殊流量特性制造厂应提供流量特性曲线，制造厂应 提供调节阀的额定流量系数(7C)。3.0.9调节阀可配用电动、气动和液动执行机构。电动和气动执 行机构较为常见，液动执行机构一般用于汽轮机主汽阀及调节汽 阀、中低压缸导气管调节阀、高低压旁路阀、采暖或工业抽汽管道 调节阀，主要由设备厂家选型并供货。 35 4调节阀的选型原则4.1 一般规定4.1.2调节阀闪蒸和气蚀的防护：(1)调节阀管路系统中发生闪蒸与气蚀的条件应按下列方法 判定：1) 当

　　47、调节阀两端压差时，不会发生闪蒸和气蚀。 为初始闪蒸压差，按下式计算：= KP.-PJ(1)式中：AP、初始闪蒸压差(kPa);P,调节阀入口压力(kPa)；Pv调节阀入口液体的饱和蒸汽压力(kPa);Kc初始闪蒸系数(阀门厂提供，见表3)，无量纲。2) 当调节阀两端压差时，开始逐步产生闪蒸现象。 APS为阻塞流压差，按下式计算：(2)(3)AP, - Fl2(P1 -FfPv)式中：调节阀前后压差-P2(kPa);Pi调节阀人口压力(kPa)；P2调节阀出口压力(kPa)；AP3阻塞流压差(kPa)；Pv调节阀人口液体的饱和蒸汽压力(kPa)；Fl液体压力恢复系数(阀门厂提供，见表3)，无量纲

　　48、;Ff临界压力比系数，无量纲；Pc热力学临界压力(kPa)。3）当调节阀两端压差JPAPS时，且调节阀后压力P2PV, 闪蒸现象加剧，但不产生气蚀现象。4）当调节阀两端压差时，且调节阀后压力P2Pv, 将产生气蚀现象。表3调节阀特性数据表系数阀型单座阀双座阀套筒阀角型阀碟式阀偏心旋转阀多级髙压阀迷宫阀Fl0.90. 850. 90. 90. 680. 850. 91Kc0. 650. 70. 650. 640. 320. 60. 640. 9注：fl值在阀全开时测得，Fi.与阀的阀芯形状、阀体结构、阀内液流流向有关。Fl值越大的阀，允许承受的压差越大，抗闪蒸、气蚀的能力也越强。

　　49、（2）调节阀管路系统中防护闪蒸与气蚀可采用下列方法：1）合理分配管路系统的压力分配，提髙调节阀上游压力或下 游压力。调节阀可安装在泵出口，也可安装在系统中静压高的位 置或在调节阀下游处安装节流孔板以提髙调节阀下游压力。2）当调节阀两端压差较大时，可采用多级降压的方法，使调节 阀的压降分为几级，每级压降都保证不使缩流断面处压力低于液 体的饱和蒸汽压力。3）对于有可能发生闪蒸和气蚀的调节阀，需结合介质的腐蚀 性、温度、压力、经济性等因素综合选择阀门材质。一般选用硬度 高、韧性好的材料。4）可采用专用调节阀防止闪蒸和气蚀，如多级阀芯节流调节 阀和迷宫阀芯叠片阀。4.1.3调节阀的密封和执行机构的选择

　　50、需要考虑调节阀在各种 工况下可能出现的最大压差选择。所谓最大压差是指调节阀阀前 压力与阀后压力的最大差值，如果调节阀阀后处于负压状态时，则 在调节阀密封和执行机构选型时需注意其允许压差要满足调节阀 最大压差的要求。4.2调节阀类型的选择4.2.1根据介质流向，调节阀分为流开式和流关式，其结构简图 见图2。流开式阀门开启力矩小，动作平缓，稳定性好，流关式阀 门开启力矩大，流动阻力小。图2流开式和流关式介质流向对于流开式阀门，介质从阀芯尖的一侧向大的一端流动，冲刷 和气蚀直接作用在密封面上，介质通过节流后，流速突然变慢，压 力回升，气蚀明显，使密封面容易被破坏；对于流关式阀门，冲刷和 气蚀直接作用

　　51、在密封面下面，通过阀座后压力回升慢，减少气蚀。直行程调节阀结构形式主要包括直通单座调节阀、直通双座 调节阀、套筒调节阀、角形调节阀和三通调节阀等，选型按下列 要求：1）直通单座阀宜用于要求泄漏量小和阀前后压差较小的场 合，小口径直通单座阀也可用于压差较大的场合。2）直通双座调节阀宜用于对泄漏量要求不严和阀前后压差较 大的场合。3）套筒调节阀宜用于阀前后压差较大，介质有闪蒸或气蚀，介 质不含固体颗粒的场合。4）角形调节阀宜用于髙压差、气-液两相流和易闪蒸的场合。5）三通调节阀宜用于热交换器的旁通温度调节，安装在旁通 人口时应选用图3中的分流型，安装在旁通出口时应选用图3中 的合流型。图3分流型和

　　52、合流型三通调节阀形式角行程调节阀宜选用蝶形调节阀，适用于大口径、调节精度要 求不髙的场合。特殊调节阀主要包括自力式调节阀和低噪声调节阀，选型按 下列要求：1）自力式调节阀宜用于工况长期稳定、阀前后压差小、控制精 度要求不髙、控制管路难以接到的场合。2）低噪声调节阀宜用于流体产生闪蒸、气蚀，在阀缩流面处流 速超过音速，选用普通调节阀噪声超过85dB（A）的场合。蒸汽减温减压器可用于蒸汽管网的减温减压控制和汽轮机旁 路控制，选型按下列要求：1）对于PN100等级及以上的蒸汽减温减压器宜选用一体式结构，减温段宜选用多喷嘴型;低于PN100的场合宜选用分体式结构。2）在髙压及高压差场合下，蒸汽减温减压

　　53、器宜选用笼式导向 并选用多级降噪阀芯。3）当工艺要求的可调比大于或等于50 : 1时，宜选用文丘里 型减温器或蒸汽辅助雾化型减温器。4.2.2在普通调节阀中，当调节阀两端压差较大时，为避免闪蒸 或气蚀的发生，可用两个调节阀串联；也可在调节阀后加一块或多 块限流孔板来逐级减压，使每一级上的实际压差AP均小于本级 入口压力对应的AP，从而避免闪蒸和气蚀的产生。这种方法实 际上是通过增加管道中的阻力来提高整个减压系统的能量损耗。采用调节阀后加一块或多块限流孔板来逐级减压的方法时，需计 算出阀两端压差和每块孔板所能承受的压降，从而得出所需孔板的块 数和孔径。其具体方法为，首先计算出调节阀的阻塞流压差A

　　54、PS，并 考虑20%的安全系数，得到调节阀两端压差为 PW=APS-PSX 20%。孔板按几何级数减压，则第一级孔板减压为Pw/2,第二 级孔板减压为Pfii/22，第三级孔板减压为Ps/23第n级孔 板减压为Pw/2直减到末级孔板后压力为所需压力为止。多级减压法虽能使调节阀免于气蚀、闪蒸的产生，但由于阀的 压降分配比S值降低、将导致阀容量降低、流量调节范围变窄及 阀的流量特性畸变。但若处理适当时，用于减压系统的调节还是 切实可行的。4.2.4锅炉主给水调节阀一般是在锅炉启动初期过程中使用，此 时锅炉的压力由零逐渐建立，且所需给水流量小，主给水调节阀前 后压差大，因此锅炉主给水调节阀宜选择多级

　　55、降压调节阀。给水 泵最小流量再循环调节阀阀前压力髙，阀后连接除氧器，阀后压力 低，且流过给水泵最小流量再循环调节阀的给水介质为除氧器压 力对应的饱和水，阀后极易产生闪蒸和气蚀，因此给水泵最小流量 再循环调节阀宜选择多级降压调节阀。4. 2.6角形调节阀具有耐两相流冲蚀的优点，同时加热器正常疏 水阀采用流关式，故在管路布置空间上要求较髙。4. 2.7除氧器水位调节阀在机组启动时，流量小、阀前后压差大， 易出现闪蒸和气烛现象，因此除氧器水位调节阀宜选用多级降压 调节阀。4.3调节阀材料的选择4.3.5铸铁“耐压不耐拉”，属于脆性材料，且热强度不高。工作 中的调节阀易因碰撞或者热膨胀变形产生的应力而

　　56、脆裂，因此调 节阀不应采用铸铁材质制作。4.3.6本条对油和天然气系统调节阀材料的选择做出规定。 3天然气阀体结构整体式焊接，可减少天然气泄漏的风险。4.4调节阀流量特性的选择4. 4.14. 4. 3 见本标准第3.0.6条的条文说明。 4.4.4无论何种特性调节阀,40%70%开度是调节性能较好 的控制区间，经常运行工况宜在此区间内。调节阀开度过大，则 调节阀口径选择过小，其调节裕度不够；调节阀开度过小，会造 成流体对阀座和阀芯的严重冲刷，控制质量下降，也缩短了调节 阀的使用寿命。4. 4.5管道疏水阀阀前参数为蒸汽介质运行参数，阀后背压为疏 水扩容器参数，前后压差大，输送介质为两相流，对

　　57、调节特性无特 殊要求，故采用两位控制方式。4.4.7为保证机组启动时加热器能随机启动，加热器事故疏水阀 宜选择连续调节。4.4.8常压或低压容器水位调节阀中连排扩容器排水、贮水箱补 水、闭式水箱补水、热井放水、辅汽疏水扩容器疏水对调节性能无 精确要求，宜选择两位式、快开流量特性的调节阀。 4.4.9为准确控制热井水位，凝汽器连续补水调节阀宜选择连续 调节、线最大工况参数按调节阀所在系统可能出现的最大参数确 定，正常运行工况参数按调节阀所在系统额定负荷时即100%负 荷时的参数确定，最小工况参数按调节阀所在系统可能出现的最 小参数确

　　58、定。5.1.2最大工况参数的确定应根据设备荷载变化、工艺设备的生 产能力、预期扩大生产等因素合理确定，防止过多考虑裕量使调节 阀口径选择过大，则运行时经常处于小开度下工作，使调节阀可调 比减小，调节性能变坏，甚至会引起振荡，降低了调节阀的使用 寿命。5.1.3调节阀制造商提供的额定流量系数与计算所得流量系数 不可能一致，因此需要对计算流量系数进行放大，并圆整到调节阀 制造商能够提供的额定流量系数。调节阀计算流量系数是最大流 量工况下的计算值，并没有考虑一定的操作裕度，因此也需要进行 必要的放大。5.1.4 一般最大流量时调节阀开度不应大于90%。最大开度过 小，说明调节阀选的过大，使调节阀经常在小开度下工作，其可调 比缩小，造成调节性能下降和经济上的浪费。一般不希望调节阀 最小开度小于10%，否则阀芯和阀座由于开度太小，受介质冲烛 严重，会造成特性变坏，甚至失灵。5.2调节阀压差计算5.2.1要使调节阀起到调节作用，就需要在调节阀前后有一定的 压差。调节阀压差应选择调节阀前后两个压力基本稳定的装置或 设备作为系统的计算范围。5.2.2当计算管路系统中无动力源时，比如系统中没有升压泵 时，调节阀前后压差可用调节阀所在系统

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